摘 要:為了確定某些礦用硬質(zhì)合金的選用原則,分析了具有相同硬度、不同高鈷和低鈷含量硬 質(zhì)合金的性能差異,制作了硬度約為89.5HRA 的 YG8T 低鈷粗顆粒和 YG18T 高鈷細(xì)顆粒硬質(zhì) 合金。采用金相檢驗(yàn)、力學(xué)性能測(cè)試等方法分析了兩種合金的性能,對(duì)兩種合金的斷裂韌性和耐磨 性進(jìn)行了檢測(cè),結(jié)果表明:相同硬度的低鈷粗顆粒硬質(zhì)合金的耐磨性更好,高鈷細(xì)顆粒硬質(zhì)合金具 有更好的抗折斷能力。

關(guān)鍵詞:硬質(zhì)合金;低鈷粗顆粒;高鈷細(xì)顆粒;耐磨性;斷裂韌性

中圖分類號(hào):TH87;TG115.5 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號(hào):1001-4012(2022)06-0021-05

硬質(zhì)合金是由高熔點(diǎn)的金屬化合物和金屬黏結(jié) 劑經(jīng)粉末冶金方法制成的,具有硬度高、耐磨性好、 化學(xué)穩(wěn)定性好、熱穩(wěn)定性好等特點(diǎn),并且還具有一定 的韌性。硬質(zhì)合金被廣泛應(yīng)用于切削工具、采礦設(shè) 備以及金屬密封等領(lǐng)域[1]。通常要求硬質(zhì)合金具有 承載能力好、耐磨性好、抗沖擊能力強(qiáng)等特點(diǎn)[2]。低 鈷粗顆粒和高鈷細(xì)顆粒硬質(zhì)合金具有高耐磨性與強(qiáng) 韌性[3]。孔德方等[4]在原料粉末粒度為0.8μm,鈷 的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%的碳化鎢(WC)細(xì)晶硬質(zhì)合金中 加入不同量的4μm~11μm 粒度的 WC粉末,考察 細(xì)晶硬質(zhì)合金中粗晶粒的含量和粗晶尺寸對(duì)細(xì)晶硬 質(zhì)合金性能的影響,發(fā)現(xiàn)細(xì)晶硬質(zhì)合金中粗晶 WC 粒度小于10μm,粗晶體積分?jǐn)?shù)小于0.29%,合金的 綜合性能可達(dá)到未含粗晶 WC 合金的性能。郭圣 達(dá)等[5]對(duì)不同鈷含量的粗晶硬質(zhì)合金生產(chǎn)過程的各 個(gè)環(huán)節(jié)進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)鈷含量越低,合金硬度越 高;孔隙率越小,晶粒分布越均勻,合金強(qiáng)度和硬度 越高。閆明遠(yuǎn)[6]等在細(xì)顆粒 WC 中逐漸增加粗顆 粒 WC含量,以找到粗細(xì)顆粒搭配量對(duì)合金性能的 影響,發(fā)現(xiàn)對(duì)于鈷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為7%的 WC 硬質(zhì)合 金,當(dāng)粗顆粒 WC 質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%時(shí),合金的綜合 力學(xué)性能最佳。在實(shí)際使用中,主要要求合金具有 高的抗折斷能力和高的耐磨性。

筆者制作了兩種硬度相同的低鈷粗顆粒硬質(zhì)合金和高鈷細(xì)顆粒硬質(zhì)合金,比較相同硬度下低鈷粗 顆粒硬質(zhì)合金和高鈷細(xì)顆粒硬質(zhì)合金的性能,并評(píng) 估其耐磨性和抗折斷能力,采用金相檢驗(yàn)、力學(xué)性能 試驗(yàn)等方法對(duì)這兩種硬質(zhì)合金的選用原則進(jìn)行了 分析。

1 材料的配制

制作了含鈷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為 8% 和 18% 的 WC硬質(zhì)合金,分別命名為 YG8T 和 YG18T,硬度 為(1300±50)HV。

YG8T 中 WC 粉 (WC-1)的 費(fèi) 氏 粒 度 為 2.8μm,YG18T 中 WC 粉 (WC-2)的 費(fèi) 氏 粒 度 為 1.6μm;兩者采 用 的 鈷 粉 費(fèi) 氏 粒 度 均 為 1.11μm。 由于 YG18T 的粉料太細(xì),需增加晶粒長(zhǎng)大抑制劑 碳化鉭(TaC),其費(fèi)氏粒度為1.45μm。粉料的化 學(xué)成分如表1所示[7-9]。

采用小罐球磨筒進(jìn)行配料,以鈷為黏結(jié)劑、石臘 為成形劑,為了使 YG8T 和 YG18T 的硬度相同,需 將碳元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制為6.11%和6.08%,所以 YG18T 的配料中需加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.4%的鎢粉。每 罐加 0.27 L 酒 精,0.025kg 石 臘,0.17g 油 酸 (0.2mL),料球比為1∶1,裝填系數(shù)為0.5,球磨時(shí)間 為48h,YG8T 和 YG18T 的混合配料成分如表 2 所示。

混合料經(jīng)過濾、烘干、擦篩、制粒等工序形成可壓 制料,在 DORST型雙向壓機(jī)上按制好的模具壓制試 樣,壓力為150MPa~200MPa,制備10個(gè)橫向斷裂 強(qiáng)度試樣用于檢測(cè)橫向斷裂強(qiáng)度(抗彎強(qiáng)度),10個(gè) 沖擊韌性試樣用于檢測(cè)沖擊韌性,4個(gè)方形試塊用于 金相檢驗(yàn)以及硬度、密度、粒度等測(cè)試,6個(gè)磨損試樣 用于檢測(cè)材料的耐磨性。將壓制好的料各配在兩爐 中燒結(jié),不同晶粒度的硬質(zhì)合金不放在同一爐中。配 爐采 用 低 壓 燒 結(jié),燒 結(jié) 溫 度 分 別 為 1480℃和 1410℃,加壓壓力為5MPa。

2 試驗(yàn)方法

將燒結(jié)出來的試樣在 DY618S 型平面磨床和 120 # 金剛石砂 輪 上 進(jìn) 行 粗 磨,再 用 消 磁 器 進(jìn) 行 消 磁。將方 形 試 塊 用 酒 精 進(jìn) 行 清 洗、吹 干 后,采 用 BSA-224S-DS1型密度儀。按照 GB/T3850—2015 《致密燒結(jié)金屬材料與硬質(zhì)合金密度測(cè)定方法》的規(guī)定測(cè)試試樣的密度;采用 YSK-IV 型矯頑磁力計(jì),按 照 GB/T3848—2017 《硬質(zhì)合金 矯頑(磁)力測(cè)定 方法》測(cè)試試樣的矯頑力;采用 MCoMT-Ⅱ型鈷磁 測(cè)量?jī)x,按照 GB/T23369—2009《硬質(zhì)合金磁飽和 (MS)測(cè)定的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法》測(cè)量試樣中鈷的含量。

將方形試樣用 DK7735 型線 切 割 機(jī) 切 成 尺 寸 (長(zhǎng)×寬×高)為20mm×20mm×15mm 的小方 塊,在 CASTN Vac1000型真空鑲嵌機(jī)上采用環(huán)氧 樹脂對(duì)試樣進(jìn)行鑲嵌;用 EcoMet300/AutoMet300 型金相拋磨機(jī)進(jìn)行粗磨、精磨、研磨和拋光;用消磁 器進(jìn)行消磁;將試樣浸泡在乙醇中,在 SK8200HP 型超 聲 波 清 洗 器 中 進(jìn) 行 清 洗。 經(jīng) 吹 干 后,按 照 GB/T3489—2015《硬質(zhì)合金 孔隙度和非化合碳的 金相測(cè)定》的要求用 OLYMPUSBX51RF型光學(xué)顯 微鏡進(jìn)行孔隙度和非化合碳的測(cè)定。采用體積分?jǐn)?shù) 均為20%的鐵氰化鉀和氫氧化鉀水溶液的混合溶 液作為腐蝕劑,對(duì)試樣拋光面按時(shí)間長(zhǎng)度進(jìn)行輕度、 中度和重度腐蝕,并分別清 洗 吹 干 后,按 照 GB/T 3488.1—2014《硬質(zhì)合金 顯微組織的金相測(cè)定 第1 部 分:金 相 照 片 和 描 述 》的 規(guī) 定 用 OLYMPUS BX51RF型光學(xué)顯微鏡進(jìn)行η相、γ相、α相的測(cè)定; 采用 Quanta650型掃描電鏡(SEM)對(duì)試樣進(jìn)行分 析,按照 GB/T 3488.2—2018《硬質(zhì)合金 顯微組織的金相測(cè)定 第2部分:WC 晶粒尺寸的測(cè)量》的規(guī) 定測(cè)量合金中 WC組織的晶粒度。

將方塊試樣的未腐蝕部位放置在 Rockwell574 型洛氏硬度計(jì)上,按照 GB/T3849—1983 《硬質(zhì)合 金洛氏硬度(A 標(biāo)尺)試驗(yàn)方法》測(cè)量試樣的洛氏硬 度,再 在 THVS-30 型 數(shù) 顯 維 氏 硬 度 計(jì) 上,按 照 JB/T12616—2016《硬質(zhì)合金刀具基體材料斷裂韌 性檢測(cè)方法》的規(guī)定測(cè)試斷裂韌性。

橫向斷裂強(qiáng)度試樣精磨后的尺寸(長(zhǎng)×寬×高) 為(20±1)mm×(6.5±0.25)mm×(5.25±0.25)mm, 表面粗 糙 度 Ra ≤0.4μm,為 B 型 試 樣,在 跨 度 為 (14.5±0.5)mm 的 WDW-100KN型硬質(zhì)合金抗彎強(qiáng) 度專用試驗(yàn)機(jī)上,按照 GB/T3851—1983《硬質(zhì)合金 橫向斷裂強(qiáng)度測(cè)定方法》的規(guī)定測(cè)試試樣的橫向斷裂 強(qiáng)度。

沖擊試樣精磨后的尺寸(長(zhǎng)×寬×高)為(50± 1)mm×(5.0±0.3)mm×(5.0±0.3)mm,表面粗 糙度Ra≤0.8μm,砧座跨距為30mm,在ZBC8501- C(15,25J)型 懸 臂 梁 沖 擊 試 驗(yàn) 機(jī) 上,按 照 GB/T 1817—1995《硬質(zhì)合金常溫沖擊韌性試驗(yàn)方法》測(cè) 量試樣的沖擊韌性。

按照ISO28080:2021—2021 《硬質(zhì)合金 硬質(zhì) 合金的磨損試驗(yàn)》的要求進(jìn)行試樣的磨損試驗(yàn)。磨 損試樣的尺寸(長(zhǎng)×寬×高)為50mm×25 mm×8mm,對(duì)試樣進(jìn)行粗磨后,采用標(biāo)樂牌金相拋磨機(jī) 進(jìn)行精磨,試樣表面平面度不大于125μm,試樣表 面粗糙度Ra≤0.8μm,將磨損試樣嵌入干砂橡膠輪 式磨損試驗(yàn)機(jī)的夾具中,施加于試樣的法向載荷為 (130±4)N;磨 料 采 用 砂 粒 磨 圓 度 好、無 棱 角,且 SiO2 的質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于98%的鑄造用硅砂,粒徑為 40~70目,落砂流速為(126±5)g/min,用超聲波 清洗后稱取質(zhì)量,并計(jì)算前后質(zhì)量差,即為該試樣的 磨損值。

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

YG8T 和 YG18T 兩種合金的力學(xué)性能如表3 所示,由 表 3 可 知:為 了 保 證 低 鈷 YG8T 與 高 鈷 YG18T 兩種合金具有相同的硬度,其 WC 顆粒的 晶粒度必然有差異,分別為中顆粒和亞微細(xì)顆粒; YG8T 的沖擊韌性達(dá)到了8.96J/cm 2,這比常規(guī)的 YG8合金高50%。兩種合金的微觀形貌分別如圖 1,2所示。兩種合金的 A 類孔隙級(jí)別為 A02,無 B 類孔隙,合金的致密度高,這是由于采用了低壓燒 結(jié),YG8T 合 金 的 密 度 達(dá) 到 理 論 密 度 的 99.75%, YG18T 的密度達(dá)到理論密度的99.87%。這兩種合 金的矯頑力也有差別,但相差不是很大,這與保證具 有相同的硬度有關(guān),并且由于 YG8T 合金的晶粒度 大些,鈷元素含量低些,所以磁力相應(yīng)小些。

鎢鈷類硬質(zhì)合金的橫向斷裂強(qiáng)度和沖擊韌性與 合金的晶粒度及孔隙率正相關(guān),WC 的晶粒越細(xì), WC晶粒與 Co元素的接觸面越大,Co元素的平均 自由程越小,合金的孔隙率降低,合金的橫向斷裂強(qiáng) 度和沖擊韌性增大。這兩種材料性能差別最大的是 圖2 YG18T合金的微觀形貌 橫向斷裂強(qiáng)度和沖擊韌性。由于在檢測(cè)材料的橫向 斷裂強(qiáng)度和沖擊韌性時(shí),都需要將試樣壓斷和打斷, 因此中顆粒的 YG8T 合金中 WC晶粒較粗,試樣斷 裂表 現(xiàn) 為 WC 的 穿 晶 斷 裂。 由 于 亞 細(xì) 顆 粒 的 YG18T 合金中 WC 晶粒較細(xì),試樣條的斷裂表現(xiàn)為沿晶斷裂,所以亞細(xì)顆粒的 YG18T 具有比中顆 粒的 YG8T 更高的橫向斷裂強(qiáng)度和沖擊韌性[10], YG8T 合金的穿晶斷裂和 YG18T 合金的沿晶斷裂 微觀形貌如圖3,4所示。

從橫向 斷 裂 強(qiáng) 度 和 沖 擊 韌 性 這 兩 項(xiàng) 指 標(biāo) 看, YG8T 的橫向斷裂強(qiáng)度比 YG18T 的橫向斷裂強(qiáng)度 低51%,而 YG8T 的沖擊韌性比 YG18T 的沖擊韌 性低63%,YG8T 合金比 YG18T 合金更容易斷裂。 在使用礦用合金時(shí),并不要求將合金進(jìn)行強(qiáng)力沖斷, 而是要考察合金的抗折斷能力,所以礦用合金的抗 斷裂能力并不是根據(jù)這兩項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行判斷的,而主 要是根據(jù)合金的斷裂韌性確定合金的抗斷裂能力。 這兩種合金的斷裂韌性相差不到3%,其斷裂韌性 檢測(cè)結(jié)果如表4所示,由表4可知:這兩種合金的抗 斷裂能力是同一等級(jí)的。這是由于中顆粒 YG8T 的 WC晶粒比 YG18T 的 WC 晶粒粗,當(dāng)被尖銳金 剛石壓頭壓裂后,出現(xiàn)裂紋的偏轉(zhuǎn)和分叉現(xiàn)象,從而 使斷裂面表面積增大,斷裂韌性也增大[11]。高硬度 的 YG18T 合金也具有較高的斷裂韌性,主要原因 在于 TaC的固溶強(qiáng)化作用,TaC 顆粒在 Co黏結(jié)相 中擴(kuò)散和溶解,對(duì) Co黏結(jié)相起到了強(qiáng)化作用,當(dāng)尖 銳金剛石壓頭使其產(chǎn)生初始裂紋后,裂紋將會(huì)發(fā)生 偏轉(zhuǎn)而消耗更多的能量,從而提高了斷裂韌性。并 且 TaC本身具有較高的韌性,也能對(duì)合金起到增韌 作用,所以雖然 YG18T 合金與高鈷類合金相比有 更高的硬度,但其斷裂韌性卻并沒有降低。

兩種合金的磨損試驗(yàn)結(jié)果如表5所示,由表5 可知,兩種 合 金 的 耐 磨 性 相 差 1.6%,屬 于 同 一 等 級(jí),YG8T 的 耐 磨 性 比 YG18T 稍 高,這 是 因 為 YG8T 的硬度比 YG18T 稍高,對(duì)于硬質(zhì)合金,可以 用硬度衡量其耐磨性,兩者具有一定的線性對(duì)應(yīng)關(guān) 系。從磨損機(jī)理上看,中顆粒的 YG8T 主要表現(xiàn)為 WC顆粒的塑性變形導(dǎo)致材料的去除;而亞細(xì)顆粒 的 YG18T 主要 表 現(xiàn) 為 鈷 相 的 去 除 導(dǎo) 致 WC 的 脫 落[12]?？傊?相同硬度的低鈷粗顆粒合金與高鈷細(xì) 顆粒合金具有幾乎相同的耐磨性,如果優(yōu)先需要考 慮耐磨性,就優(yōu)先選用低鈷粗顆粒合金,且從合金燒 結(jié)的性能穩(wěn)定性看,低鈷粗顆粒合金比高鈷細(xì)顆粒 合金性能穩(wěn)定。如果優(yōu)先需要考慮抗折斷能力,就 優(yōu)先選用高鈷細(xì)顆粒合金,高鈷細(xì)顆粒具有稍好的 抗折斷能力。

4 結(jié)論

(1)相同硬度的低鈷粗顆粒與高鈷細(xì)顆粒的硬 質(zhì)合金相比,低鈷粗顆粒合金具有更好的合金燒結(jié) 性能穩(wěn)定性;為了保證晶粒不長(zhǎng)大,高鈷細(xì)顆粒合金 在燒結(jié)時(shí)需加入抑制劑。

(2)相同硬度的低鈷粗顆粒與高鈷細(xì)顆粒硬質(zhì) 合金相比,低鈷粗顆粒合金具有更低的鈷含量和鈷 磁、更高的密度和更大的晶粒度;兩種合金具有相同 孔隙率和幾乎相同的矯頑力,且非化合碳含量和 η 相含量均為0。

(3)相同硬度的低鈷粗顆粒與高鈷細(xì)顆粒硬質(zhì) 合金相比,低鈷粗顆粒合金具有更低的抗彎強(qiáng)度和 沖擊韌性;兩者的斷裂韌性和耐磨性幾乎相同,但低 鈷粗顆粒合金的耐磨性稍高,高鈷細(xì)顆粒合金的抗 折斷能力稍高。

(4)如果需要優(yōu)先考慮耐磨性,可優(yōu)先選用低 鈷粗顆粒硬質(zhì)合金;如果需要優(yōu)先考慮抗折斷能力, 可優(yōu)先選用高鈷細(xì)顆粒硬質(zhì)合金,高鈷細(xì)顆粒硬質(zhì) 合金具有稍好的抗折斷能力。

參考文獻(xiàn):

[1] SHETTYDK,WRIGHTIG,MINCERPN,etal. IndentationfractureofWC-Cocermets[J].Journalof MaterialsScience,1985(20):1873-1882.

[2] 葛啟錄,肖振聲,韓歡慶.高性能難熔材料在尖端領(lǐng)域 的應(yīng)用與發(fā)展趨勢(shì)[J].粉末冶金工業(yè),2000,10(1): 7-13.

[3] 莫盛秋.低鈷含量粗顆粒 WC-Co硬質(zhì)合金的真空燒 結(jié)[J].粉末冶金工業(yè),1999,9(5):1-2.

[4] 孔德方,金鵬,管玉明,等.WC-10%Co細(xì)晶硬質(zhì)合金 晶粒夾粗的模擬研究[J].硬質(zhì)合金,2021,38(2):88- 94.

[5] 郭圣達(dá),羊建高,黃海平,等.粗晶硬質(zhì)合金硬度和強(qiáng) 度影響因素的分析研究[J].稀有金屬與 硬 質(zhì) 合 金, 2012,40(4):56-58.

[6] 閆明遠(yuǎn),張偉彬,譚澄宇,等.粗 WC 顆粒對(duì)低鈷硬質(zhì) 合金組織與性能的影響[J].粉末冶金材料科學(xué)與工 程,2017,22(1):49-55.

[7] 劉壽榮.WC-Co硬質(zhì)合金的性能與成分和顯微結(jié)構(gòu) 的關(guān)系[J].理 化 檢 驗(yàn) (物 理 分 冊(cè)),2003,39(2):70- 74.

[8] 劉壽榮.WC-Co硬質(zhì)合金 硬 度 的 磁 性 評(píng) 估 原 理[J]. 硬質(zhì)合金,2003,20(2):65-70.

[9] 李勇,龍堅(jiān)戰(zhàn).WC-Co硬質(zhì)合金磁性能與晶粒度之間 的關(guān)系[J].硬質(zhì)合金,2010,27(4):195-198.

[10] 劉益興,雍薇,彭暉.退火熱處理對(duì) WC-6%Co超細(xì)硬 質(zhì)合金抗彎強(qiáng)度的影響[J].硬質(zhì)合金,2020,37(2): 127-131.

[11] 李晨輝,余立新,熊惟皓.WC 的粒度對(duì) WC-Co硬質(zhì) 合金斷 裂 韌 性 的 影 響 [J].硬 質(zhì) 合 金,2001,18(3): 138-141.

[12] HIROYUKIS,AKIRAI,TOMOHARU S.Effects ofCocontentand WC grainsizeon wearof WC cementedcarbide[J].Wear,2006,261(2):126-132.

<文章來源> 材料與測(cè)試網(wǎng)> 期刊論文 > 理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè) > 58卷 > 6期 (pp:21-25)>